摘要

恆定導通時間（COT）控制架構因其快速瞬態響應特性在DC-DC轉換器中得到廣泛應用，但其負載調整率表現受環路參數影響顯著。本文基於國科安芯推出的ASP3605降壓轉換器的系統性測試數據，深入評估了該芯片在不同輸入電壓、輸出電壓及負載電流條件下的負載調整特性。通過靜態負載調整率測試與動態負載階躍響應分析，揭示了ITH引腳補償網絡參數（RC值）對輸出電壓穩定性的影響規律。研究發現，ASP3605在常規工況下負載調整率優於0.2%，但在輕載至重載跳變時輸出電壓偏離可達-10.83%（VIN=4V, VOUT=3.3V），需通過優化補償網絡參數（R=14kΩ-16kΩ, C=220pF-470pF）改善動態響應。本文量化分析了補償參數對下衝電壓（29-105mV）與恢復時間（44.5μs-9ms）的影響，為COT架構下負載調整特性的工程優化提供了實證依據。

1. 引言

負載調整率（Load Regulation）與動態負載響應是評價DC-DC轉換器輸出電壓穩定性的核心參數。COT控制架構通過比較反饋電壓與基準電壓生成脈衝，無需傳統電壓模式或電流模式中的誤差放大器補償網絡，理論上可實現納秒級瞬態響應。然而，實際應用中，COT架構的負載調整特性受開關頻率穩定性、寄生參數及環路補償設計的多重影響。

ASP3605採用改進型COT架構，內置頻率鎖定環路以減小開關頻率隨輸入電壓的漂移，並可通過ITH引腳外接RC網絡調節瞬態響應特性。本文基於實測數據，從靜態負載調整率、動態負載階躍響應兩個層面，系統評估該芯片的負載調整性能，並重點考察補償網絡參數優化對動態特性的改善效果。

2. 靜態負載調整率測試分析

2.1 測試方法與數學定義

靜態負載調整率定義為在恆定輸入電壓下，負載電流從零載變化至滿載時輸出電壓的相對變化率，測試覆蓋VIN=4V/12V/15V，VOUT=0.6V/1.2V/2.5V/3.3V/5V多組工況，負載電流以0.1A-0.5A步進遞增。

2.2 不同工況下的負載調整率實測數據

2.2.1 低壓輸出檔位（0.6V）

VIN(V)	VOUT@0A(V)	VOUT@5A(V)	負載調整率	評估
4	0.600	0.596	0.6%	可接受
15	0.600	0.596	0.6%	可接受

0.6V檔位的負載調整率為0.6%，雖滿足多數應用需求，但相較於國際競品（通常<0.5%）略顯不足。測試備註指出"簡單封裝導致效率降低1-2%左右"，暗示封裝寄生電阻對低壓大電流輸出的調整率存在負面影響。

2.2.2 標準電壓檔位（1.2V/3.3V）

1.2V輸出表現優異：

VIN=4V時：VOUT從1.196V（0A）變化至1.196V（5A），調整率0%

VIN=12V時：VOUT從1.196V變化至1.194V，調整率0.17%

3.3V輸出呈現非線性特徵：

VIN=4V時：VOUT從2.965V（0A）降至2.614V（5A），調整率高達13.43%

VIN=15V時：VOUT從4.99V（0A）至5.00V（5A），調整率-0.2%

3.3V檔位的異常表現源於測試條件本身的問題：當VIN=4V時，3.3V輸出已接近芯片工作邊界，空載輸出僅2.965V，帶載後進一步下降。此現象非調整率不佳所致，而是輸入電壓不足導致的根本性功能受限。因此，該數據點應視為無效工況，而非芯片性能缺陷。

2.3 與LTC3605的對比分析

在VIN=4V, VOUT=1.2V條件下：

ASP3605：VOUT從1.196V（0A）至1.196V（5A），調整率0%

LTC3605：VOUT從1.203V（0A）至1.203V（5A），調整率0%

兩者在靜態調整率上表現一致，差異主要體現在動態響應階段。LTC3605的負載調整率數據在3.3V檔位未出現ASP3605的極端偏離，反映其在臨界壓差工況下的魯棒性更優。

3. 動態負載階躍響應特性

3.1 測試配置與評價指標

動態負載測試採用矩形波電流激勵：

階躍幅度：0.5A↔4A或0A↔5A

週期設置：500μs（快速跳變）與50ms（慢速跳變）兩種

評價指標：下衝/上衝電壓峯值（Overshoot/Undershoot）、恢復時間（Settling Time）

測試在VIN=5V/12V, VOUT=1.2V/2.5V/3.3V條件下進行，ITH引腳配置為R=14kΩ, C=220pF作為基準參數。

3.2 默認補償參數下的響應特性

3.2.1 VIN=12V, VOUT=1.2V, 0A↔5A跳變

0→5A下衝：波峯31mV，恢復時間90μs

5A→0上衝：波峯29.7mV，恢復時間70μs

此表現符合COT架構的快速響應特性，恢復時間在百微秒量級。但需注意，下衝幅度已達輸出電壓的2.5%（31mV/1.2V），在對電壓精度要求嚴苛的CPU供電應用中可能觸發欠壓告警。

3.2.2 VIN=12V, VOUT=2.5V, 5A→0跳變

上衝波峯：81.7mV（佔輸出3.3%）

恢復時間：44.5μs

較高輸出電壓導致上衝幅度增大，但恢復時間縮短，這與COT架構的導通時間固定、關斷時間可調特性相符。輸出電壓越高，反饋環路增益越大，響應速度越快，但電壓偏差也隨之增加。

3.3 補償網絡參數優化研究

為改善動態響應，測試系統評估了ITH引腳RC參數的組合效應，結果總結如下：

3.3.1 C值固定，R值變化（R=14kΩ vs 16kΩ）

VIN=5V, VOUT=3.3V, 0.5A↔4A@500μs：

R=14k, C=330pF：峯峯值80mV，上衝時間104μs，下衝時間88μs

R=16k, C=330pF：峯峯值80mV，上衝時間112μs，下衝時間94μs

增大R值導致響應時間延長，但峯峯值基本不變，説明R值主要影響環路阻尼而非增益。

3.3.2 R值固定，C值變化（C=220pF→470pF）

VIN=5V, VOUT=3.3V, 0.5A↔4A：

C=220pF：峯峯值63mV（500μs週期）

C=330pF：峯峯值80mV（500μs週期）

C=470pF：峯峯值98mV（500μs週期）

電容值增大會顯著增加電壓波動幅度，這是因為補償電容延緩了誤差信號的傳輸速度，削弱了COT架構的快速響應優勢。此結果提示：ITH補償網絡並非越大越好，需根據實際負載跳變速率選擇。

3.3.3 慢速跳變（50ms週期）下的響應

當負載週期延長至50ms時，不同參數的差異更加顯著：

R=14k, C=220pF：上衝時間9ms，下衝時間6.6ms

R=14k, C=330pF：上衝時間3.2ms，下衝時間2.8ms

R=14k, C=470pF：上衝時間4.68ms，下衝時間4.8ms

關鍵發現：對於慢速跳變，C=330pF表現出最快的恢復速度（2.8-3.2ms），而C=220pF恢復最慢（6.6-9ms）。這表明補償網絡需與負載變化速率匹配：快速跳變需要較小電容維持響應速度，慢速跳變則需要適度電容提供相位裕度。

4. 臨界工況下的負載調整特性退化

4.1 輸入電壓不足導致的調整率失效

當VIN=4V, VOUT=3.3V時，負載調整率數據呈現異常：

0A負載：VOUT=2.965V（偏離標稱10.2%）

0.1A負載：VOUT=3.327V（跳變至正常值）

2A負載：VOUT=3.179V（偏離-3.7%）

5A負載：VOUT=2.614V（偏離-13.4%）

此現象並非傳統意義上的調整率不佳，而是芯片進入頻率折返（Frequency Foldback）或電流限制模式所致。COT架構在佔空比接近極限時，為維持電感電流連續，被迫降低開關頻率，導致輸出阻抗大幅增加。此時負載調整率已不能作為有效評價指標，而應關注芯片能否維持輸出不崩潰。

4.2 輕載模式切換對調整率的干擾

測試記錄顯示，VOUT=3.3V檔位在10mA空載時輸出電壓異常偏低（2.965V），加載後恢復正常。此行為與COT架構的強制連續模式（FCM）與脈衝跳躍（Pulse Skipping）模式切換有關。當負載電流低於電感紋波電流峯峯值時，FCM模式會導致負向電流傳輸，引起輸出電容過放電。合理的解決方式是配置MODE引腳為自動模式（Auto-mode），讓芯片在輕載時自主切換至省電模式（PSM），而非強制FCM。

5. 紋波與負載調整率的關聯性

負載調整率的本質是輸出阻抗特性，而輸出紋波反映了穩態工作點的穩定性。測試數據顯示，紋波幅度與負載調整率存在正相關：

VIN=15V, VOUT=5V：

空載紋波：23.7mV（峯峯值）

5A負載紋波：22.8mV（峯峯值）

負載調整率：0%

VIN=4V, VOUT=3.3V：

空載紋波：異常無法測量

2A負載紋波：9.67mV

負載調整率：-13.4%

紋波穩定而調整率不佳，表明環路穩定性尚可但直流增益不足；反之，若紋波劇烈波動而調整率良好，則暗示存在穩定性裕度問題。ASP3605在常規工況下兩者表現均衡，但在臨界壓差工況下，紋波雖低（4.2mV@VIN=4V, VOUT=1.2V, 2A），調整率卻急劇惡化，印證此時已不是正常工作模式。

6. 工程應用建議

6.1 補償網絡參數選擇準則

基於測試數據，推薦ITH引腳RC參數選擇策略：

通用型應用：R=14kΩ, C=220pF，平衡響應速度與電壓偏差

CPU/GPU供電：R=14kΩ, C=330pF，優化慢速負載跳變的恢復時間

FPGA/ASIC供電：R=16kΩ, C=220pF，增加阻尼抑制上衝

動態負載頻繁：避免C>470pF，防止響應過慢

6.2 負載電流斜率限制

測試數據表明，負載電流跳變速率影響補償效果。當使用500μs週期（2kHz）時，各參數差異較小；但當週期縮短至50μs（20kHz）量級時，較大補償電容將無法及時響應。設計時應評估實際負載的dI/dt，確保：

dtdI≤tresponseIripple

其中 tresponse 由RC參數決定，典型值為0.7×R×C。

6.3 臨界壓差工況的降額使用

對於VIN≈VOUT的應用，必須嚴格降額：

壓差≥1.5V：可按標稱5A使用

壓差1.0-1.5V：最大電流降至4A

壓差0.7-1.0V：最大電流降至2A

壓差<0.7V：不建議使用

此降額曲線源於測試數據擬合，例如在VIN=4V, VOUT=3.3V（壓差0.7V）時，最大可用電流僅1.6A，且伴隨13%的輸出電壓偏差。

7. 侷限性與測試盲區

本評估存在以下侷限性，需在解讀數據時保持審慎：

測試負載分辨率：負載電流步進最小為0.1A，無法捕捉mA級微跳變特性，而現代SoC的休眠-喚醒跳變恰在10-100mA範圍

温度影響未量化：所有動態測試在常温進行，而高温（100°C）會導致MOSFET導通電阻增加30-40%，進而影響負載調整率

電容ESR未控制：評估板使用22μF電容，其ESR未明確標註。COT架構對ESR敏感，高ESR可能改善穩定性但惡化調整率

PCB佈局不可變：測試結果含評估板固有寄生參數，當用户採用不同佈局時，性能可能變化

8. 結論

ASP3605在COT控制架構下展現出負載調整率的雙重特性：

靜態性能：在推薦工況（VIN-VOUT≥1.5V）下，負載調整率優於0.2%，達到工業級標準

動態性能：默認補償參數下，0→5A跳變產生31mV下衝，恢復時間90μs，可通過ITH網絡優化改善

核心工程價值在於揭示了補償網絡參數的權衡關係：電容值增大會惡化快速跳變下的電壓偏差，但改善慢速跳變的恢復穩定性。不存在一組通用最優參數，必須根據實際負載特性選擇。